Ad OHMinem 2

[œdicnème]

Contre-réactions positive et négative



Pour en simplifier sa compréhension,
ce schéma ne présente que les éléments particulièrement impliqués
dans la contre-réaction au sein d'un amplificateur contre-réactionné.
Les autres éléments, alimentation, polarisation, liaisons par condensateurs,
voltmètre et ampèremètre,  etc, ne sont que "cachés" les résultats chiffrés
qui suivent ont empruntés  à la simulation du post 167 de Ad OHMinem 1.

Afin de minimiser la distorsion en boucle ouverte, le signal d'entrée
est de 50 Hz 1 mV RMS... et rend les calculs enfantins. 
 
Dans chaque circuit d'Ad OHMinem 1, on peut choisir parmi dix valeurs différentes 
de contre-réaction. Elles commutées par des groupes d'interrupteurs de A à E
dont les gains en boucle ouverte sont 
  pour 5, variés de 80.1 à 40.6 dB et 
  pour 5 autres, fixes de 60 dB
suivant la position "fix ou "var" du commultateur Y.
La commutation de l'état ouvert ou fermé de la boucle
de contre-réaction se commande pas des interrupteurs.

On a ici un exemple avec un circuit  B "allégé"  avec 
Rf = 270 et Rg = 30 Ω  Rao = 327.6k
donnant un gain en boucle ouverte de 5827 fois (75.3 dB). 

Résultats et analyse
- en boucle ouverte (sw ouvert) la tension Ve de l'émetteur est 536.2 µV
l'émetteur suiveur T1 ne reproduit qu'un peu plus de la moitié de la tension de base.
- en boucle fermée (sw) fermée, Ve passe à 998.9 µV, très proche de la
tension d'entrée qui est de l mV.

Pourquoi ?
La résistance intrinsèque de l'émetteur, Re,  rentre dans le jeu. Avec 1 mA
de courant de repos du transistor, elle est d'environ 26 Ω.  En série avec Rg
(30  Ω) le tension issue de l'emetteur est divisée par 26 + 30 / 30 soit  1.87. 
Le courant alternatif d'émetteur Ie est 17.87 µA. 

En boucle fermée, ce courant d'émetteur passe à un infime 30.68 nA. 
C'est comme si, pour l'émetteur, la résistance Rg avait fortement
augmenté, Re restant à une valeur stable avec un même courant de repos.

Une résistance dont la valeur augmente de façon apparente par le biais 
d'une boucle annexe d'un circuit , on en rencontre avec les bootstraps.
Le post #106 du fil "Ad OHMineim 1" en présente deux exemples.

Conclusion
Il y a donc une réaction positive au cœur même d'une contre-réaction négative.
Interprétation d'hurluberlu ? Il n'y a pas que l'auteur d'Ad OHMinem à l'avoir
suspectée.

[JCB]

Contre-réactions positive et négative

A mon gout, le mot "Contre" est superflu, voire nocif.
A moins que tu veuilles nous expliquer ce qui est de moins en trop ou de trop en moins.

Le reste est à l'image de ce que tu as pu essayer de traduire sur une base confuse et lointaine de la réalité technique.

[RM8Kinoshita]

On n'a pas la chance d'avoir Douglas Self sur melaudia. Il faut bien que d'autres s'y collent ...  

crdt.

[œdicnème]

Reprises des figures avec compléments et quelques changements
par rapport  à "Ad OHMinem 1"


Tous les circuits sont alimentés par des tensions de +15 ou -15 V ou presque.
Le signal d'entrée est de 50 Hz, 1 mV RMS, ce quiui rend les calculs faciles. 

Leur entrée utilise 
- un 2N2222 travaillant toujours dans les mêmes conditions de tension 
collecteur-émetteur et de courant collecteur (Vce = 14 V et Ic = 1 mA) 
- ou, pour l'un d'eux, deux transistors dits complémentaires 2N2222 et 2N2905 
en montage push-pull, le courant collecteur de chacun étant  de 0.5 mA.

Les résistances Rf (f pour feedback) et Rg (g pour ground) constituent le réseau
de contre-réaction.  Elles déterminent le gain en boucle fermée qui, si le
circuit était idéal, serait égal à (Rf + Rg) / Rg et le même, soit 10 fois
(20 dB) pour chaque couple A, B, C, D, ou E.

Les valeurs du couple de résistances de contre-réaction sont maintenant 
Rf 23.4 Ω, 234 Ω, 2340 Ω, 9 kΩ, 23.4 kΩ   
Rg  2.6 Ω,  26 Ω,  260 Ω, 1 kΩ,  2.6 kΩ

La résistance Rg de 26 Ω  est pratiquement égale à la résistance intrinsèque
de l'émetteur avec les conditions énoncées ci-dessus. Il pouvait s'avérer
judicieux d'utiliser des valeurs multiples et sous-multiples simples de 26
et 234 Ω comme autres valeurs donnent un gain en boucle fermée à peu égal 

Pour un fonctionnement échappant à des problèmes en continu, solubles mais
nécessitant des réglages minutieux, les condensateurs surdimensionnés "Ch"
ont été insérés à certains endroits pour bloquer adéquatement tout courant
continu tout en laissant passer les courants alternatifs sans aucune perte.
                   
Les tableaux recueillent les valeurs des tensions et courants des circuits
pour un signal d'entrée de 50 Hz 1 mV RMS. Certaines de ces valeurs constituent
de sérieux indices sur le fonctionnement de la contre-réaction. 
               
Le commutateur [Y] détermine le gain en boucle ouverte
(Open Loop Gain, OLG) suivant sa position :

    "var" gain variable d'environ 10000 à 100 fois (80 à 40dB)
    pour une valeur constante de RFA

    "fix" gain constant, 1000 fois (60 dB), VAO = 1 V. 
    pour une valeur variable de RFA
    Les résultats avec "fix" n'ont pas encore été exploités.

La mise en boucle ouverte du circuit s'obtient en débranchant l'ampèremètre If.

Ao symbolise un amplificateur utilisé ici en transrésistance, c'est à dire
que le courant arrivant sur son entrée "-" est converti en tension à sa sortie. 

Quelques mots des schémas et tableaux sont en anglo-saxon car ils sont transmis
à des personnes pratiquant cette langue quasi universelle, notamment à celles
qui ont participé à ce fil du forum DiyAudio qui a connu une riche fréquentation.

https://www.diyaudio.com/community/threa...em.311005/

[œdicnème]

Les cinq circuits à explorer
¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨
(révision 2023-12-24)








Liens des images
1. https://images2.imgbox.com/31/61/OayqIkln_o.jpg
2. https://images2.imgbox.com/a2/ff/o0NX0bt3_o.jpg
3. https://images2.imgbox.com/31/38/joYhkXn1_o.jpg
4. https://images2.imgbox.com/9b/7a/Xo8HPByz_o.jpg
5. https://images2.imgbox.com/fc/b5/C39BDiw6_o.jpg

[œdicnème]

Schéma en haut à gauche
¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨
Des schémas similaires à celui en haut à gauche apparaissent souvent dans les documents 
traitant de contre-réaction en électronique.

Le composant Σ est dit "étage d'entrée".  Il opère la soustraction entre la tension à l'entrée "+" et
la tension à l'entrée "-" et donne le résultat sous forme de courant proportionnel à leur différence.

On qualifie l'entrée "+" de non-inverseuse  et l'entrée "-" d'inverseuse.
Les tensions appliquées sont de même signe autrement l'opération n'est plus soustractive.

Le triangle A est une partie de circuit qui traite le courant issu de  Σ
en le convertissant et l'amplifiant pour délivrer tension et courant en sortie. 

Cette sortie est soumise au réseau de contre-réaction représenté par le rectangle F. 
Ce réseau délivre sous impédance non nulle une tension qui est appliquée à l'entrée "-" de  Σ.

Schéma en haut à droite
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Le deuxième schéma détaille l'intérieur typique d'un réseau avec les résistances Rf
(f pour "feedback", contre-réaction) et Rg (g pour "ground", masse) qui divisent 
la tension en sortie du circuit actif complet A1 par (Rf + Rg) / Rg
pour l'appliquer à son entrée inverseuse "-".
(Un condensateur de capacité 50 à 500 µF est très souvent mis en série entre Rg 
et la masse pour réduire le gain en tension continue à 1, il n'est pas inclus ici).


Les deux figures qui suivent montrent deux circuits plus complets avec leur étage 
d'entrée, le premier avec un seul  transistor, le second avec deux transistors.

Schéma en bas à gauche
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Sur le circuit avec le triangle A2 , le point de connexion entre Rf et Rg est directement relié
à l'émetteur du transistor d'entrée T1. Ce qui est véritablement contrôlé par la contre-réaction
est ce point et non la sortie du circuit. Si les résistances Rf et Rg sont de qualité, elles n'introduisent
que d'infimes déformations dans le signal, rarement mesurables, mais ne peuvent être
totalement ignorées. 
Le courant collecteur de T1 est proportionnel à la différence de potentiel en sa base et son émetteur,
Ce transistor, tout comme un tube ou un FET dans le même rôle, fonctionne en mode en différentiel.

Schéma en bas à droite
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Dans le circuit avec le triangle A3, on a inséré un transistor en émetteur suiveur, T2,
entre le réseau de contre-réaction et le transistor T1 :
- d'un côté par sa base au point de jonction de Rf et Rg
- de l'autre côté par son émetteur à celui de T1.
 
Les émetteurs des deux transistors sont donc raccordés. Le plus souvent, ils sont alimentés par une source
de courant constant. On fait le plus souvent travailler ces transistors avec des courants de repos égaux.
Ce dispositif est appelé "paire différentielle", il présente de nombreux avantages dont les premiers sont
leur comportement en continu plus stable et une meilleure linéarité que le circuit précédent autour de A2.

A l'image de ce dernier, ce qui est véritablement contrôlé par la contre-réaction n'est pas la sortie du circuit
mais le potentiel de l'émetteur de T2, ou plus exactement, celui de T1 si on intercale des composants entre
les émetteurs de T1 et T2, ce qui se fait souvent avec deux résistances dits de "dégénérescence" d'égale valeur. 


Contrôles de tension et de courant
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Les valeurs de Rf et Rg ne sont pas indiquées, il est précisé que c'est la tension de sortie 
qui est soumise à la contre-réaction et que l'on va exploiter, par exemple sur une charge de 8 Ω
Mais si cette charge prend la place de Rf et que l'on met à la place de Rg une résistance nettement
inférieure, disons 1 Ω, c'est le courant dans la charge qui est contrôlé.         
La topologie du circuit de la contre-réaction n'a pas changé.

Une question 
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quel est le mode de T1 : base commune, émetteur commun, collecteur commun ?

[œdicnème]

Post #5
Une question 
quel est le mode de T1 : base commune, émetteur commun, collecteur commun ?

Aucune des électrodes de T1 n'étant relié en alternatif à la masse du circuit, on ne voit 
guère comment on pourrait attribuer le qualificatif de commun à l'une d'elles. 

Dans un post du 13th August 2017 sur DiyAudio Jan Didden 
électronicien et homme de presse bien connu de la sphère audio
( https://www.diyaudio.com/community/threa...st-5156091 )
a écrit :

In a 'CFA' the feedback is returned to a  common  base  stage
which is generally assumed to be current driven.

Traduction explicative :
Dans un amplificateur [qualifié CFA en anglais = "à contre-réaction en courant",
exemple typique le "push-pull input stage" post 5]
la contre-réaction est appliquée à un étage à base commune
lequel est généralement présupposé piloté en courant [par l'émetteur].

Questions : 
- le générateur de signal qui alimente la base n'empêche-t-il 
pas de déclarer celle-ci comme étant commune avec la masse ?
- qu'est-ce qui contrôle le courant ?

Il est plus judicieux de considérer que le réseau de contre-réaction en série 
avec la tension de sortie de l'amplificateur constitue la charge  de l'émetteur
et que c'est à celle-ci que réagit le transistor d'entrée.

[œdicnème]

Le post #5 présente des tableaux d'analyse chiffrée d'entrées d'amplificateurs obtenus en simulation. 
https://forums.melaudia.net/showthread.p...#pid204698

La sortie de l'atténuateur Rf, Rg du réseau de contre-réaction est connectée à l'émetteur du transistor d'entrée :
- soit directement pour les circuits auxquels se rapportent les deux premiers tableaux, Single et Push-pull.
- soit par l'intermédiaire d'un étage supplémentaire pour les circuits  auxquels se rapportent les trois autres  : 
  Theorical Buffer (buffer théorique), Long Tail Pair et Rush.

Le buffer théorique soumet la tension issue de l'atténuateur Rf, Rg 
sous impédance nulle  à l'émetteur du transistor d'entrée. 
On ne trouve guère de circuits cherchant à s'en inspirer.
Un exemple toutefois mais qui ne semble pas avoir beaucoup servi est ce brevet :
Willam D. Johnson de la firme Audio Research https://www.freepatentsonline.com/5266905.pdf

Les deux autres circuits, Long Tail Pair et Rush, utilisent un simple transistor
en émetteur suiveur entre l'atténuateur et l'émetteur du transistor d'entrée.
Si ces deux transistors ont un courant collecteur de 1 mA, ils présentent chacun
 une résistance intrinsèque d'émetteur "re" proche de 26 Ω. 

L'étage d'entrée Rush est moins linéaire qu'un simple transistor mais peut-être se montrer 
meilleure en fréquence élevée.  Elle est assez peu utilisée en audio. On en trouve dans
certains préamplificateurs de la firme NAD ou, plus récemment, en NPN PNP + PNP NPN
dans certains circuits, notamment ceux de l'électronicien australien Ian Hegglun.

Aujourd'hui, l'entrée la plus utilisée est la Long Tail Pair. Elle connaît toutes sortes
d'extensions, Cascode, Sziklai, Correction d'erreur, Push-Pull NPN-PNP... 
 
Sans parler des portions de circuits traitant des tensions continues et des fréquences hors le spectre audio, 
on peut dire que le réseau de contre-réaction, avant la soustraction fondamentale : 
- inclut des composants actifs dans les trois configurations précédentes, 
  Theorical Buffer, Long Tail Pair et Rush.
- ne comprend que des composants passifs pour les deux autres, 
  Single et Push-pull.

Les configurations push-pull connaissent aussi des sophistications. Elles sont un peu moins linéaires 
que les circuits Long Tail Pair mais sont capables de meilleures vitesses de montrée (slew-rate).
Cela a été l'objet de toute une affaire (cf Matti Ottala) et un argument publicitaire pour certaines firmes 
(Accuphase par exemple) pendant une vingtaine d'année. On n'en parle plus guère, les appareils 
sont tous assez rapides pour traiter les signaux audio, tous lents.

Le premier but des fils "Ad OHMinem" était d'observer les différences entre les contre-réactions
entre les deux types de contre-réaction : sans et avec "bufferisation".
Les tableaux d'analyse du post  #5 montrent des résultats un peu surprenants...

[œdicnème]

Observations sur les tableaux
¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨

La position du commutateur [Y] étant sur "var", les circuits ont leur gain en boucle ouverte
qui varie selon la fermeture des interrupteurs de A à E, à part le Buffer feedback. 

On constate sur le cicruit pour le circuit Buffered feedback
la stricte indépendance des valeurs électriques relevées de celles du réseau Rf, Rg. 
La raison en est que le buffer idéal Ab isole complètement l'étage d'entrée du réseau
de contre-réaction. Il présente  à l'émetteur T1 la tension issue de l'atténuateur sous
une impédance nulle. Les circuits de A à E ont des gains de boucle ouverte égaux à 60 dB.


 
Les circuits Long Tail Pair et Rush se montrent seulement légèrement sensibles
aux valeurs de Rf, Rg.  Les gains en boucle ouverte des circuits A à E vont de
60.3 dB à 58 dB. Les écarts avec le Buffer idéal  ne se font vraiment sentir
qu'à partir de Rf = 9 kΩ et R = 1 kΩ.
A noter que pour la meilleure linéarité, les deux transistors du circuit Long Tail Pair
doivent être identiques et parcourus par des courants continus égaux. 
Néanmoins il existe quelques exemples où les transistors différent (par exemple, un bipolaire
et un FET, ou un courant dans l'un des transistors dix fois supérieur à celui dans l'autre).


 

En boucle fermée, l'écart entre les amplifications de ces trois circuits ne dépasse par 0.03 dB. 

***

Dans les circuits Single et Push-Pull, la tension atténuée par Rf, Rg est directement
appliquée à l'émetteur pour le premier ou les deux émetteurs en parallèle pour le second.
Les circuits s'avèrent très sensibles aux valeurs de Rf, Rg.
Les valeurs relevées sur les deux circuits  sont proches
Les gains en boucle ouverte de A à E varient 79.92 dB à 40.75 dB.
et en boucle fermée de 19.99 dB à 19.31 dB.
 

[œdicnème]

Les courants dans les circuits de contre-réaction


Ces schémas "dépouillés" reprennent les circuits précédents en ne présentant
que les composants gérant la contre-réaction :
- la tension du signal d'entrée du ou des transistors.
- le courant de base (rappel : il est commandé par la tension entre base et émetteur).
- les résistances du réseau de contre-réaction.

Les valeurs ont été relevées dans les circuits complets des posts précédents.

La valeur de la résistance Rg, quand elle est raccordée sans intermédiaire à l'émetteur de T1 ou à ceux
du couple T1, T2, est qualifié de "dégénérative" (dans beaucoup de schémas on la nomme "Re").
Elle donne lieu à une contre-réaction locale.

Le tableau qui suit présente, pour un signal d'entrée de 1 mV RMS,
les courants d'émetteur et de base des transistors d'entrée (T1 ou T1-T2)
en boucle ouverte puis en boucle fermée des cinq circuits déjà vus.

+-----------------------------------------------------------------------+
! AC Currents in base and emitter of T1 or Ts                           !
!- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -!
! Open Loop                                                             !
!                                                                       !
! BASE           ! A        ! B        ! C        ! D        ! E        !
!  Single    Ib1 ! 196.0 nA ! 108.8 nA ! 20.03 nA ! 5.651 nA ! 2.259 nA !
!  Push-pull Ibs ! 223.3 nA ! 123.5 nA ! 22.64 nA ! 6.384 nA ! 2.552 nA !
!  Buffer    Ib1 ! 215.0 nA ! 215.0 nA ! 215.0 nA ! 215.0 nA ! 215.0 nA !
!  LTP       Ib1 ! 107.5 nA ! 107.5 nA ! 104.7 nA ! 97.14 nA ! 84.10 nA !
!  Rush      Ib1 ! 105.9 nA ! 105.6 nA ! 102.5 nA ! 95.31 nA ! 79.42 nA !
!                                                                       !
! EMITTER        ! A        ! B        ! C        ! D        ! E        !
!  Single    Ie1 ! 34.20 µA ! 19.01 µA ! 3.488 µA ! 973.8 nA ! 380.6 nA !
!  Push-pull Ies ! 34.56 µA ! 19.10 µA ! 3.491 µA ! 974.0 nA ! 380.6 nA !
!  Buffer    Ie1 ! 34.60 µA ! 34.60 µA ! 34.60 µA ! 34.60 µA ! 34.60 µA !
!  LTP       Ie1 ! 18.80 µA ! 18.75 µA ! 18.19 µA ! 16.98 µA ! 14.70 µA !
!  Rush      Ie1 ! 18.50 µA ! 18.45 µA ! 17.91 µA ! 16.66 µA ! 13.88 µV !
!- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -!
! Closed loop                                                           !
!                                                                       !
! BASE           ! A        ! B        ! C        ! D        ! E        !
!  Single    Ib1 ! 282.8 pA ! 282.7 pA ! 281.2 pA ! 273.7 pA ! 267.8 pA !
!  Push-pull Ibs ! 319.7 pA ! 319.6 pA ! 317.9 pA ! 312.9 pA ! 302.7 pA !
!  Buffer    Ib1 ! 215.0 nA ! 215.0 nA ! 215.0 nA ! 215.0 nA ! 215.0 nA !
!  LTP       Ib1 ! 1.119 nA ! 1.119 nA ! 1.119 nA ! 1.118 nA ! 1.117 nA !
!  Rush      Ib1 ! 1.098 nA ! 1.098 nA ! 1.098 nA ! 1.097 nA ! 1.953 nA !
!                                                                       !
! EMITTER        ! A        ! B        ! C        ! D        ! E        !
!  Single    Ie1 ! 30.76 nA ! 34.89 nA ! 34.63 nA ! 33.85 nA ! 34.14 nA !
!  Push-pull Ies ! 34.86 nA ! 34.93 nA ! 34.64 nA ! 33.90 nA ! 32.32 nA !
!  Buffer    Ie1 ! 372.2 nA ! 372.2 nA ! 372.2 nA ! 372.2 nA ! 372.2 nA !
!  LTP       Ie1 ! 181.2 nA ! 181.2 nA ! 181.2 nA ! 181.1 nA ! 180.8 nA !
!  Rush      Ie1 ! 177.5 nA ! 177.5 nA ! 177.4 nA ! 177.3 nA ! 177.0 nA !
+-----------------------------------------------------------------------+

Remarques sur les comportements
¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨
Pour le réseau de contre-réaction C (Rf = 2.34 kΩ, Rg = 260 Ω) 
les gains en boucle ouverte ont été ajustés  à exactement 60 dB (1000 fois)
en jouant sur la résistance RFA  
tant pour les circuits à liaison directe de l'atténuation (Single, Push-Pull)
que pour les circuits à liaison assistée (Buffer, Long Tail Pair, Rush).
 
Cette  résistance RFA qui détermine la conversion du courant d'entrée 
de l'amplificateur Ao en tension à sa sortie est toutefois différente suivant les circuits  :
288.4 kΩ pour les Single et Push-pull
26.75 kΩ pour le Buffer,  54.99 kΩ pour le LTP, 56.15 kΩ pour le Rush.

La valeur approximative du  gain en boucle ouverte  (Open Loop Gain, OLG) est donnée
par la division de RFA par la charge de l'émetteur à laquelle s'ajoute 're' (la résistance intrinsèque
de l'émetteur de T1 qui est d'environ 26 Ω pour un courant de 1 mA). Ce qui donne pour 

pour les Single et Push-pull, 
OLG = RFA / (re + Rg) = 288400 / (260 + 26 ) = 1008 fois soit 60.07 dB

avec le gain unitaire du Buffer, il n'y a que la résistance 're' qui est résistive
OLG = RFA / re = 26750 / 26 = 1029 fois soit 60.25 dB 
 
avec le LTP, il y a deux 're' en série
OLG = RFA / (Re x 2) = 54990 / (26 x 2) = 1057 fois soit 60.48 dB

avec le Rush, il y a aussi deux 're' en serie
OLG = RFA / (Re x 2) 56150 / (26 x 2) = 1079 fois soit 60.66 dB

Des phénomènes secondaires (en tête desquels figure l'effet Early et au nombre
de 400 dans les simulations très poussées) non pris en compte dans ces calculs
sommaires augmentent un peu les valeurs trouvées ci-dessus. Elles ont été corrigées
par l'ajustement de la résistance RFA pour obtenir un gain 60 dB.

+------------ ----------------------------------------------------------+
! Open Loop gains                                                       !
+- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -!
!                !     A    !     B    !     C    !     D    !    E     !
! Rf          -> !   23.4 Ω !   234 Ω  !  2.34 kΩ !     9 kΩ !  23.4 kΩ !
! Rg          -> !   2.6 Ω  !    26 Ω  !   260 Ω  !     1 kΩ !   2.6 kΩ !
!                                                                       !
! Single  RFA -> ! 288.4 kΩ ! 288.4 kΩ ! 288.4 kΩ ! 288.4 kΩ ! 288.4 kΩ !
!         gain   ! 79.92 dB ! 74.72 dB !    60 dB ! 48.92 dB ! 40.75 dB !
!                                                                       !
! Push-P  RFA -> ! 288.4 kΩ ! 288.4 kΩ ! 288.4 kΩ ! 288.4 kΩ ! 288.4 kΩ !
!         gain   ! 79.92 dB ! 74.79 dB !    60 dB ! 48.91 dB ! 40.75 dB !
!                                                                       !
! Buffer  RFA -> ! 26.75 kΩ ! 26.75 kΩ ! 26.75 kΩ ! 26.75 kΩ ! 26.75 kΩ !
!         gain   !    60 dB !    60 dB !    60 dB !    60 dB !    60 dB !
!                                                                       !
! LTP     RFA -> ! 54.99 kΩ ! 54.99 kΩ ! 54.99 kΩ ! 54.99 kΩ ! 54.99 kΩ !
!         gain   ! 60.24 dB ! 60.21 dB ! 60.00 dB ! 59.33 dB ! 58.10 dB !
!                                                                       !
! Rush    RFA -> ! 56.15 kΩ ! 54.99 kΩ ! 54.99 kΩ ! 54.99 kΩ ! 54.99 kΩ !
!          gain  ! 60.28 dB ! 60.25 dB !    60 dB ! 59.37 dB ! 57.78 dB !
!-----------------------------------------------------------------------+

Premières réflexions
¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨¨
Ces résultats amènent à constater que, pour le même gain en tension et
dès lors que la valeur de Rg du réseau de réaction dépasse celle de la résistance 
intrinsèque 're' (soit 26 Ω pour 1 mA de courant de repos dans les configurations 
étudiées ici) les courants alternatifs circulant dans les contre-réactions 
non assistées sont moins importants que dans celles qui sont assistées.

Par exemple, pour les circuits C (Rf = 2.34 kΩ, Rg = 260 Ω)
avec une tension d'entrée de 1 mV le courant Ie de l'émetteur de T1 est :
en boucle ouverte, de 3.441 µA  pour le Push-pull et 19.19 µA pour le LTP
en boucle fermée , de   281 pA  pour le Push-pull et 181.2 nA pour le LTP.

Il est donc pour le moins curieux que, à partir de 1980, il ait été soudainement 
déclaré que le circuit Push-pull fonctionnait en contre-réaction en courant alors que 
l'intensité de ce courant est plus faible que celui des contre-réactions assistées
dites en tension  et dont la Long Tail Pair est la plus répandue au monde.

A priori, il y a une erreur d'interprétation, curieusement et majoritairement admise... 
excepté par quelques électroniciens indépendants et dont certains sont les plus très réputés.

Une question parmi d'autres que l'on peut soumettre aux défendeurs de cette interprétation :  
quel est le mode (ou montage) commun du transistor d'entrée ?
Certains électroniciens connus l'assimilent - sans toutefois avoir l'air d'en être 
totalement persuadés - à celui de la base commune. Vraiment ?
https://www.diyaudio.com/community/threa...st-5156091

Tout cela est flou et a entrainé de longues discussions menant jusqu'à bien des diatribes.
Peut-on envisager un raisonnement plus clair et sans ambiguïté sur le fonctionnement 

des contre-réactions que ceux proposés jusqu'à présent dans la sphère audio ?