Bonjour Joel,
Merci pour tes encouragements.
jsilvestre a écrit :La boucle globale fait que la tension de l'entrée - de l'AOP U2 est égale à celle de son entrée +.
La tension de l'entrée - c'est R17 fois le courant qui la traverse.
Ce courant est la somme du courant traversant R12//R14 et du courant émetteur de Q1.
Idéalement il faudrait Vs = A*Ve avec A = (R12//R14)/R17 + 1 mais le courant émetteur de Q1 fait que l'on a:
Vs = A*Ve - R17*Iq1.
L'étage de sortie étant un miroir de courant avec du gain, le courant dans Q1 dépend du courant de sortie et du gain en courant du miroir.
Donc plein de variations non gérées par la boucle.
Pour un ordre d'idée on peut dire que le gain en courant du miroir vaut R10/R13 environ 200 et que le courant dans R12//R14 est le courant de sortie multiplié par le rapport de la charge sur (R12/R14 + R17), environ 15.5 pour 8Ω.
En divisant le gain en courant du miroir par le rapport précédemment calculé, 200/15.5 on a le rapport entre le courant "perturbateur" de Q1 et le courant "utile" image de la tension de sortie. 200/15.5 = 12.9 et cela me parait très peu.
Un contournement possible serait d'ajouter un petit pnp, émetteur sur l'émetteur de Q1, base sur le nœud U2- R17 et R12//R14 puis collecteur sur le -12V. Le courant perturbateur serait divisé par le gain en courant du transistor, environ 500.
Bien sûr il faudrait vérifier avec le simulateur, je n'ai peut être raconté qu'un tissu de bêtises et surtout vérifier à l'oreille que le remède n'est pas pire!!! Ce ne serait pas la première fois qu'un circuit qui serait la plus grande invention depuis l'eau chaude se révèle une catastrophe à l'écoute!
Avant de te répondre, peux-tu me dire ce que tu entends par le "courant utile" ? C'est la composante fixe dans Q1 ? le courant dans la charge ?
Aussi : vu que le réseau de CR est différentiel et flottant le gain de l'ampli est (approximativement, car FA=16) de 2x(R12//R14)/R17=2x100/24=8.3
jsilvestre a écrit :Pas réussi à décoder l'étage autour de U1, tu peux expliquer?
L'étage autour de U1 à deux fonctions : la composante continu fixe le courant de bias de l'ampli. La composante alternative participe à la symétrisation du signal en entrée.
1/ Courant de bias de l'ampli.
Ce courant est assez précisément fixé par la tension de bias qui est appliqué à l'entrée + de U1. Cette tension continue se retrouve à l'entrée + de U2A (et U2B) et on la retrouve intacte en sortie de U2A (et U2B). en négligeant V(R16) qui est faible, Ibias = Vbias-(R12//R14 x Iq1)/R15. Ce courant IBias est indépendant de la température ambiante et de celle des transistors de sortie. C'était le but recherché.
2/Symétrisation
L'entrée de l'ampli est flottante. le signal est symétrisé afin de pouvoir attaquer les entrées + de U2A et U2B en symétrique autour de la valeur de Vbias.
La symétrisation est globalement passive (réalisée par R7, R9) avec la valeur du point milieu au potentiel Vbias. On pourrait appliquer directement la tension Vbias au point milieu mais des courants de fuite sur la masse à l'entrée pourraient se vider dans ce point milieu et moduler le signal audio via R9. Pour limiter ce problème, le montage autour de U1 transforme ce point milieu en un point à haute impédance. En alternatif, U1 maintient ce point milieu au potentiel Vbias en modulant en mode commun les deux entrées de l'ampli. Comme c'est du mode commun, le signal d'entrée n'est pas modifié. le signal à l'entrée est directement appliqué à U2A et U2B.